板式橡膠
支座的振動顏4 將一質量為冊的重物放在女座上，使其重心線穿過橡膠文座中心，在中心點給予沖擊，使系統(tǒng)廠午垂直振動，用拾振器匯錄振動曲線。以厚度為 28mn，的氯丁橡膠
支座為例，其振動山線如圖4—33。所測得不同厚度規(guī)格的氯丁橡 Rr 4—43 浮28rnm板式松膠支自 自振頻率曲線膠文座的振動頻率及利用振幅求得的對數(shù)衰減率如表4—19： 表449 民丁橡膠板式
支座的振動頻率及對數(shù)衰減串 項目名稱 試件厚度 頻率(Hz) f”眾 巫立M功 出此可以看出，橡膠
支座的水平振動的振動頻率相當十垂直振功的振動頻率的1／3。 由于橡膠土座的彈性和阻尼作用，能減少動力對梁墩的沖擊作用，對橋梁的安全是有利的。 沈陽鐵路局曾對兩座鈉橋進行采用鋼平板
支座和板式橡膠支座的動力性能對比試驗。試驗中分別測定梁跨小截面應力、跨中垂直振動、動撓度、支座位移和墩頂縱向水平振動等。這二座橋是李石累擠(5×1L Ux m)和俘川進砸研t 6×JAiJ m J，判刀上風A刑似梁、原采用平板鋼支庫，現(xiàn)采用燦咖x450 mm x28刪利3N刪 x480 MM x 35M的板式橡膠支座c兩座橋的測試結果表明板式橡膠支座具有緩沖阻尼作用，佼梁的動撓度及動應力均下降刃％左右，減小廠動載對梁跨和墩臺的沖擊作用。同時采用橡膠文座后，使橋墩墩頂振動頻率提高．振幅減小。主要測試結果列于表4一m： 此外，由于板式橡膠支座能適當增加橋梁體系的周期，能使墩臺分扔地震力，對橋梁抗震有利。 九、板式橡膠支座與鋼和混凝土的摩擦性能試驗 板式橡膠支座與鋼和泄凝土的摩擦系數(shù)測試方法和支座的剪團模雖測試方法相向。通過試驗實側板式橡膠支班與鋼的摩擦系數(shù)為o．2，與混凝土的摩擦系數(shù)為o．3。 第四節(jié)板式橡膠支座的設計 一、板式橡膠支座的設計原則 在鐵路橋梁上使用板式橡膠支座時，應按現(xiàn)行《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范》(TBl側．349)有關條文進行設計。這些條文系根據(jù)(82)鐵科技字1刃6號文《橋梁板式橡膠支座技術鑒定證書》，并參考國際鐵路聯(lián)盟《鐵路橋梁橡膠支座使用規(guī)程》的有關規(guī)定制定的。在設計中應遵守以下原則： 1．板式橡膠支座的容許壓應力為8MPa，最小壓應力為 2MPa。網(wǎng)架支座的發(fā)展及作用的性能設計
板式橡膠支座的抗壓彈性模量f根據(jù)支座的形狀系數(shù)5 按表4一ll取值。橡膠硬度對支座抗壓彈性模量的影響系數(shù)犀為 1(1BHD60)；1．3(1RHD70)；0．7(IRHD50) 3．板式橡膠支座的剪切模量G＝1．1MPa。橡膠硬度的支座剪切模量的影響系數(shù)A為 1(IBHD60)；1．4(1BHD70)；o．6(IBHD50) 快速加載時剪切模量的提高系數(shù)e＝1．5。 4．板式橡膠支座最大容許剪切角M須滿足血M名o．7 加載產(chǎn)生的剪切角tan a左0．25。 5．板式橡膠支座轉角檢算公式：式中 �！淖踢呴L度(mm)。 ‘考式中 f——支座壓應力(MPa)； 6——支座總厚度(mm)； c——支座抗壓彈性模量(MPa)。 6．橡膠支座穩(wěn)定條件：支座總厚A‘“／5。 7．支座抗滑摩擦系數(shù)p；與鋼板為o．2；與混凝土為o．3。 8．支座用氯丁橡膠時，使用溫度不低于—25Y；天然橡膠不低于—40 Y。負溫對橡膠支座抗壓和剪切模量的影響系數(shù)按表 4—17取值。 在公路橋梁上使用板式橡膠支座時，應按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(HGo 62—2004) 二、板式橡膠支座的設計方法 1．計算支座反力并初步扭定支座平面尺寸 最大支座反力：刃m”＝刃?P一； 最小支座反力：刃m n；沖式中仆——恒載反力； 尸，”——最大活載反力(計入沖擊系數(shù))。 根據(jù)見“確定支座平面尺寸，按v。。檢算文座最小壓應力。
